Реле тока дифференциальные серии рнт 565, 566, 567

Справочник реле ›› ДЗТ 11/2, 11/3 и 11/4 — реле дифференциальные с торможением

11-2—11-3-i-11-4—rele-differentsialnie-s-tormozheniem_33.html#2″>1. Технические характеристики дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4 11-2—11-3-i-11-4—rele-differentsialnie-s-tormozheniem_33-2.html#3″>11-2—11-3-i-11-4—rele-differentsialnie-s-tormozheniem_33-2.html#3″>2. Описание, проверка и наладка дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 11, ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4, ДЗТ 13, ДЗТ 13/2, ДЗТ 13/3, 13/4, ДЗТ 14 и МЗТ-1111-2—11-3-i-11-4—rele-differentsialnie-s-tormozheniem_33-2.html#3″>3. Принцип действия реле ДЗТ 11-2—11-3-i-11-4—rele-differentsialnie-s-tormozheniem_33-3.html#3″>4. Особенности выбора уставок защит с реле ДЗТ11-2—11-3-i-11-4—rele-differentsialnie-s-tormozheniem_33-4.html#3″>5. Наладка реле ДЗТДЗТ 11, ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4, ДЗТ 13, ДЗТ 13/2, ДЗТ 13/3, 13/4, ДЗТ 14 и МЗТ-11

11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>2. Описание конструкции РНТ и ДЗТ11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>3. Основные понятия о реле РНТ и ДЗТ11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>8. Общая методика выбора уставок11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>10. Объем испытания и рекомендации по наладке 11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>11. Схемы, применяемые для наладки и проверки реле11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>12. Некоторые схемы, применяемые при лабораторных исследованиях11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>13. Описание, проверка и наладка реле с улучшенной отстройкой от апериодической составляющей серии РНТ-560 РНТ-565, 566, 566/2, 567, 567/2 11—rele-differentsialnoe-s-tormozheniem_32-4.html#8″>14. Нормы времени и объем работ при техническом обслуживании реле дифференциальные РНТ-562 — РНТ-567, ДЗТ-1(2), ДЗТ-11 — ДЗТ-14, ДЗТ-21(23), МЗТ-11

Файл-архив ›› Реле защиты. В. С. АЛЕКСЕЕВ, Г. П. ВАРГАНОВ, Б. И. ПАНФИЛОВ, Р. 3. РОЗЕНБЛЮМ

Книга содержит систематизированное описание вторичных реле защиты переменного тока, электромеханических реле времени, электромагнитных вспомогательных реле защиты и некоторых реле автоматики энергосистем, выпускаемых в настоящее время отечественной промышленностью. Приведены полные технические данные реле.Книга предназначена для инженерно-технических работников, занятых в области производства и эксплуатации устройств релейной защиты, а также может быть полезна сотрудникам проектных организаций и студентам средних и высших специальных учебных заведений, занимающимся вопросами релейной защиты.

Глава вторая. Электромагнитные реле Реле промежуточное РП- 23, РП- 25, РП- 220, РП- 230, РП- 251, РП- 252, РП- 253 , РП- 254 , РП- 255 , РП- 256 , РП- 311 , РП- 321, РП- 341, РП- 342 Реле указательное РУ- 21 и блок указательных реле БРУ- 4, ЭС- 41 Реле времени серии ЭВ-100, ЭВ- 217 — ЭВ- 247, ЭВ- 218 — ЭВ- 248, ЭВ- 215 — ЭВ- 245, ЭВ- 215К — ЭВ- 245К Максимальное реле тока РТ-40, РТ- 40/ 1Д,РТ- 40/Р, РТ-40/Ф Реле напряжения РН- 51, РН- 53, РН- 53/ 60Д, РН- 54, РН-582-30. Реле контроля синхронизма РН-55 Глава третья. Индукционные реле Максимальное реле тока РТ- 80, РТ- 90 Трехфазное минимальное реле напряжения РНБ- 231 Реле мощности РБМ- 171 и РБМ- 271, РБМ- 177, РБМ- 178, РБМ- 277 и РБМ- 278, РМБ- 275, РБМ- 276 Реле сопротивления КРС- 111 и КРС- 112, КРС-121, КРС-131 и КРС-132, КРС-142 и КРС-143 Реле частоты ИРЧ-01А, ИВЧ-3, ИВЧ-15Глава четвертая. Реле тока с насыщающимися трансформаторами для дифференциальных защит Реле дифференциальное токовое РНТ- 560, ДЗТ- 10 и МЗТ- 11 Глава пятая. Полупроводниковые реле частоты Реле частоты РЧ-1, РЧ-2 Вспомогательное устройство ВУ-3 Глава шестая. Реле симметричных составляющих Реле напряжения обратной последователньости РНФ-1МРеле напряжения прямой последовательности РНФ-2 Реле напряжения нулевой последовательности РНН-57 Реле тока обратной последовательности РТФ-1М, РТФ-6М, РТФ-7/1, РТФ-7/2 Реле тока нулевой последовательности РТЗ-50 Реле мощности обратной последовательности РМОП-2 Устройство защиты при однофазных замыканиях на землю ЗЗП-1М Устройство блокировки при качаниях КРБ-125, КРБ-126 Глава седьмая. Устройства питания защит на переменном оперативном токе Блоки питания серии БП-11, БП-101, БП-1002 , БПЗ-400 и блоки конденсаторов БК-400

Новости ›› Комплексная релейная защита БСК 110-220 кВ

В настоящее время, согласно данным ФСК и МРСК, растет объем применения батарей статических конденсаторов (БСК) не только в сетях низкого напряжения (что является классическим решением), но и в сетях 110 кВ, что позволяет эффективно снизить полную величину реактивной составляющей электроэнергии, которая должна передаваться через систему, в результате — существенно сокращаются расходы. При изменении коэффициента мощности система распределения способна передавать больше активной электроэнергии, что позволяет увеличить нагрузки. Как и все остальные элементы энергосистемы, БСК должны быть надежно защищены от всех возможных видов повреждений.

Файл-архив ›› Вторичная коммутация в распределительных устройствах, оснащенных цифровыми РЗА. Часть 1, часть 2. Беляев А. В. Библиотека электротехника

Даны рекомендации по разработке логики цифровых терминалов РЗА, их адаптации к российским условиям применения (русификации), разработке схем вторичной коммутации распределительных устройств при применении цифровых терминалов с учетом норм, правил и традиций российской энергетики. Рассмотрены этапы разработок. Приведены примеры логических схем и вторичной коммутации цифровых РЗА. Даны правила маркировки вторичных цепей, составления рядов зажимов. Предназначена для оказания практической помощи проектным организациям и службам эксплуатации при внедрении цифровых РЗА. Книга из серии Библиотечка электротехника. 129 выпуск, 130 выпуск

ГЛАВА ПЕРВАЯ. Типовые схемы вторичной коммутации в распределительных устройствах с электромеханическими РЗАГЛАВА ВТОРАЯ. Этапы выбора и внедрения цифровых терминалов РЗА.ГЛАВА ТРЕТЬЯ. Разработка логической схемы и схемы вторичной коммутации цифровых устройств РЗА . . . .ГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯ. Пример типовой логической схемы терминала SEPAM-2000 .ГЛАВА ПЯТАЯ. Пример типовой схемы вторичной коммутации с терминалом SEPAM-2000 .ГЛАВА ШЕСТАЯ. Центральная сигнализация в схемах с цифровыми РЗА ГЛАВА СЕДЬМАЯ. Пример типовой логической схемы с терминалом SEPAM-80 ГЛАВА ВОСЬМАЯ. Пример типовой схемы вторичной коммутации с терминалом SEPAM-80 ГЛАВА ДЕВЯТАЯ. Защита шин в схемах с цифровыми РЗА ГЛАВА ДЕСЯТАЯ. Устройства сбора информации, не передаваемой через цифровые РЗА ГЛАВА ОДИННАДЦАТАЯ. Выбор напряжения питания вторичных цепей ГЛАВА ДВЕНАДЦАТАЯ. Маркировка вторичных цепейГЛАВА ТРИНАДЦАТАЯ. Правила составления рядов зажимов

Файл-архив ›› Релейная защита и автоматика электроэнергетических систем. Э.А.Киреева, С.А.Цырук

Рассмотрены схемы, принципы действия, об области применения токовых защит и расчеты их уставок. Приведены основные сведения о дистанционных и высокочастотных защитах, защитах трансформаторов, двигателей, шин и линий. Описаны схемы и принцип действия автоматического повторного включения, автоматического включения резерва, автоматической частотной разгрузки и частотного автоматического повторного включения, а также микропроцессорных устройств защиты.

Повреждения и анормальные режимы работы в электроэнергетических системах Принципы выполнения релейной защиты Общие сведения о релейной защите Максимальные токовые защиты и токовые отсечки Токовые направленные защиты Защита от замыканий на землю в электрических сетях Дифференциальная, дистанционная и высокочастотные защиты линий Защита силовых трансформаторов Защита электродвигателей и сборных шин Автоматическое повторное включение и автоматическое включение резерва Автоматическая частотная разгрузка и частотное автоматическое повторное включение Устройства резервирования при отказах выключателей Противоаварийная автоматика Виды и принципы управления электрическими аппаратами и сигнализацией на подстанциях Микропроцессорные (цифровые) релейные защиты

Файл-архив ›› ГКД 34.35.603-95 Техническое обслуживание устройств релейной защиты и электроавтоматики электрических сетей 0,4-35кВ. Правила

Настоящие Правила разработаны на основе анализа опыта эксплуатации устройств РЗА сетей 0,4-35 кВ. Правила определяют виды технического обслуживания устройств РЗА, периодичность и программы их проведения, а также объемы технического обслуживания комплектов и реле защит и автоматики, трансформаторов тока и напряжения, блоков питания и других узлов устройств РЗА, используемых в электрических сетях 0,4-35 кВ.

При составлении Правил были использованы действующие методические указания по техническому обслуживанию и инструкции по эксплуатации устройств РЗА, заводская документация на новые устройства и реле, предложения энергосистем и наладочных организаций.

ОБЪЕМ РАБОТ ПРИ ТЕХНИЧЕСКОМ ОБСЛУЖИВАНИИ УСТРОЙСТВ РЗА 6.1. Дистанционные защиты  6.2. Линейная токовая защита ЛТЗ 6.3. Токовая защита от однофазных замыканий на землю ЗЗП-1 6.4. Защитные приставки к автоматическим выключателям 6.5 Токовая защита от междуфазных коротких замыканий 6.6. Реле прямого действия и электромагниты управления переменного тока  6.7. Реле тока и напряжения  6.8. Реле дифференциальные  6.8. Реле мощности 6.10. Реле времени 6.11. Реле промежуточные 6.12. Реле указательные  6.13. Реле повторного включения 6.14. Реле частоты  6.15. Реле газовые 6.16. Реле напряжения обратной последовательности 6.17. Реле импульсной сигнализации 6.18. Регуляторы  6.19. Устройства автоматического ввода резерва 6.20. Устройства для определения мест повреждения  6.21. Устройства блокировки при неисправности цепей напряжения  6.22. Устройства сигнализации при однофазных замыканиях на землю 6.23. Комплектное устройство защиты ЯРЭ 2201 7. ОБЪЕМ РАБОТ ПРИ ТЕХНИЧЕСКОМ ОБСЛУЖИВАНИИ АППАРАТУРЫ И УСТРОЙСТВ ВТОРИЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ  7.1. Трансформаторы тока  7.2. Трансформаторы напряжения 7.3. Промежуточные трансформаторы и автотрансформаторы тока 7.4. Блоки питания  7.5. Зарядные устройства и блоки конденсаторов 7.6. Вторичные цепи управления 7.7. Элементы приводов коммутационных аппаратов  7.8. Защиты, встроенные в коммутационные аппараты на напряжение 0,4 кВ 

Новости ›› Киотский протокол — протокол упущенных возможностей

Потенциал Киотского протокола в деле модернизации активов и энергосбережения по-прежнему недооценен украинским бизнесом. Через четыре года из упущенной возможности он может превратиться в головную боль для собственников предприятийПочти полгода прошло с тех пор, как Украина заявила, что выполнила все технические требования Киотского протокола и теперь готова к торговле квотами на выброс парниковых газов. В ноябре 2007-го наша страна привела Национальный реестр квот в соответствие с международными стандартами. Несмотря на это, видимых сдвигов в вопросе использования киотского механизма привлечения средств так и не произошло. По оценке компании Global Carbon, общий потенциал сокращений выбросов парниковых газов в Украине по проектам совместного осуществления в течение 2008–2012 годов (а именно столько продлится торговля квотами) составляет 208 млн тонн СО2. Девяносто проектов, получивших письма-поддержки, должны сгенерировать сокращение выбросов на 53 млн тонн. То есть потенциал использован менее чем на четверть.

10.2 ЭЛЕКТРОВОЗ ВЛ-11. ВКЛЮЧЕНИЕ РЕЛЕ.

включением кнопки БВ подается питание
на катушку РДФ через резистор 195 Ом (рисунок 62) по цепи: +50В, контакты
кноп­ки, катушка, корпус. Величина тока в катушке ограничена, поэтому
магнитный поток слабый, а зазор между якорем и магнитопроводом
большой, поэтому якорь не притягивается;

при нажатии кнопки «Возврат БВ» катушка РДФ получает питание, минуя
резистор. Величина тока, а следовательно, и магнитного
потока большие. Якорь притягивается к магнитопроводу. Контакты в цепи лампы
РДФ размыкаются и лампа погасает. В цепи удерживающей катушки БВ контакты
замыкаются и подготавливают её цепь для включения;

после отпускания кнопки Возврат БВ,
катушка РДФ сохраняет питание через резистор от кнопки БВ. Ток и магнитный поток
катушки уменьшаются. Однако якорь остается притянутым, так как этого
ослабленного магнитного потока вполне достаточно для удержания якоря
в притянутом состоянии. Кроме этого, при срабатывании РДФ, ослабленный
магнит­ный поток быстрее исчезает. Это
повышает чувствительность реле на отключение;

при притянутом якоре в магнитопроводе
действует только магнитный поток включающей катушки. В вводных и вывод­ных
проводах РДФ1 токи имеют встречное направление, поэтому их магнитные потоки
взаимно уничтожаются. У РДФ2 взаимно
уничтожаются магнитные потоки отключающих катушек.

Статьи ›› Расчет уставок ненаправленных токовых защит

О значениях коэффициента броска

В были приведены рекомендации авторов по расчету уставок ненаправленных токовых защит нулевой последовательности от ОЗЗ. Из этих рекомендаций видно, что специалисты существенно расходятся во мнениях относительно таких основополагающих для расчета величин, как коэффициент броска, нормируемый коэффициент чувствительности и т.д. В комментарии к Сергей Титенков утверждает, что используемый в расчетах коэффициент броска, зависящий в основном от высокочастотного тока нулевой последовательности, возникающего в процессе разряда емкости поврежденной фазы цепи и заряда емкостей неповрежденных фаз, не уменьшается при резистивном заземлении нейтрали сети. Это определяется, в частности, тем, что этот резистор в сетях 6–10 кВ включается в цепь маломощного нейтралеобразующего трансформатора. Как это часто бывает в действительности, любое конкретное высказывание имеет свои «границы истинности». Если речь идет о резисторах, устанавливаемых в нейтрали нейтралеров (нейтралер – трехфазная дроссельная катушка с соединением зигзагом) в соответствии с , то такое мнение в большинстве случаев совершенно справедливо. По первой гармонике индуктивное сопротивление нейтралера мощностью 63 кВА на напряжении 10 кВ составляет 96 Ом . По 10–20 гармоникам, которые присутствуют в процессе перезаряда емкостей при ОЗЗ, это сопротивление возрастет до 960–1920 Ом и при сопротивлении резистора порядка 100–150 Ом суммарное сопротивление цепочки «нейтралер – заземляющий резистор» будет практически полностью индуктивным. В результате, в полном соответствии с мнением Сергея Титенкова, заземляющий резистор практически не окажет влияния на токи перезаряда емкостей и, таким образом, не повлияет на коэффициент броска. На напряжении 35 кВ трехобмоточные силовые трансформаторы обычно имеют выведенную нейтраль. Заземляющий резистор включают в цепь этой нейтрали. В этом случае говорить о том, что этот резистор не влияет на токи перезаряда, было бы неверно.

ЭЛЕКТРОВОЗ ВЛ-11. ДЕЙСТВИЕ РЕЛЕ ПРИ ОТКЛЮЧЕНИИ ТОКА К.З.

РДФ1. При
коротком замыкании в силовой цепи ток в выводных проводах 7 (рисунок 62)
исчезает совсем или уменьшается на 100А и более (ток небаланса). В
магнитопроводе появляется магнитный поток 6 от вводных проводов,
созданный током неба­ланса и
направленный против магнитногопотока 5 включающейкатушки.
Притяжение якоря 2 ослабе-вает и под дейст­вием
отключающей пружины 3 он отпадает. Изменяют поло-жение контакты 4. Контакты
в цепи сигнальной лампы замы­каются, а в цепи удерживающей катушки –
размыкаются и БВ отключает, то есть размыкает свои силовые контакты.

РДФ2. Действие
такое же, как и РДФ1, но магнитный поток от тока небаланса (8,5А) создается
плюсовой отклю­чающей катушкой.

Магнитный шунт 9
исключает повторное притяжение якоря после его отпадания. Это возможно из-за
того, что маг­нитный поток от
тока небаланса не исчезает до тех пор, пока не закончится дугогашение в
аппаратах силовой цепи. Поскольку
воздушный зазор в магнитном шунте меньше, чем между якорем и полюсом,
магнитный поток замкнется че­рез
магнитный шунт.

Нормальное положение РДФ в схеме
включено. Контакты этого положения в схеме изображаются замкнутыми.

Документация ›› Рекомендации по повышению надежности работы устройств РЗА, находящихся в эксплуатации

1. Для выполнения  п. 5.9.13. ПТЭ во избежании перекрытия изоляции рядом находящихся выводов промежуточного клемника, необходимо усилить изоляцию промежуточных клеммников  панели ПДЭ 2006 (ДЗО 330 кВ) путем установки дополнительных козырьков из изоляционного материала на промежуточные  клеммники. При проведении технического обслуживания панелей серии ПДЭ проверять монтаж и пайку проводов панелей.  Желательно выполнять рекомендации ОДУ Сибири, а именно — обязательно «сдвигать с места» регуляторы переменных резисторов для разрушения возможно имеющейся непроводящей пленки с последующей проверкой характеристик. При этом, резисторы, где обнаружен ненадежный контакт, заменить на исправные.

Статьи ›› Часть 2. Дифференциальные защиты электродвигателя. Расчет уставок для цифровых устройств релейной защиты.

В первой части данной работы были рассмотрены примеры расчета уставок токовой отсечки. Во второй части приведем пример расчета уставок дифференциальных защит.

Согласно требованиям ПУЭ электродвигатели мощностью 5МВт и более, имеющие выводы от начал и концов фазных обмоток, должны защищаться от междуфазных замыканий с помощью дифференциальной токовой защиты. Такой же защитой должны быть оборудованы электродвигатели мощностью менее 5 МВт, если коэффициент чувствительности ТО (см. ) меньше или равен 2. Измерительный элемент D (рис. 1) определяет значение дифференциального тока Id, равного геометрической сумме токов трансформаторов тока ТА1 и ТА2.

Статьи ›› Защиты от замыканий на землю в сетях 6–35 кВ. Небалансы

СОСТАВЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ СХЕМ НУЛЕВОЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТОКОВ И НАПРЯЖЕНИЙ НЕБАЛАНСА

Рассмотрим случай, когда в рассматриваемом элементе, например линии, можно пренебречь величинами Li и Ri. На рис. 1 показана простейшая трехфазная расчетная схема для резистивно-заземленной сети с одним источником питания и одной линией. Если пренебречь падением напряжения в контуре заземления, то на рис. 1 можно замкнуть цепь заземления (см. пунктир). Напряжение нулевой последовательности 0 (напряжение на резисторе RN) определяется через параметры остальных элементов схемы в соответствии со следующим выражением:

Файл-архив ›› Руководящие указания по релейной защите. Поперечная дифференциальная направленная защита линий 35- 220 кв. Выпуск 8

В данном выпуске Руководящих указаний по релейной защите приведены схемы поперечной дифференциальной направленной защиты от междуфазных коротких замыканий и замыканий на землю, используемой на двух параллельных линиях 110—220 кв в сетях с большим током замыкания на землю, а также от многофазных коротких замыканий, используемой на двух параллельных линиях 35 кв в сетях с малым током замыкания на землю.

Рассмотрены также особенности схем этих защит для двух, параллельных линий с ответвлениями.В выпуске приведены методы расчета поперечных дифференциальных направленных защит двух параллельных линий без ответвлений и двух параллельных линий с ответвлениями. Для иллюстрации методов расчета защиты дан пример выбора параметров защиты и оценки ее чувствительности.

В выпуске учтены директивные материалы Главтехуправления Министерства энергетики и электрификации СССР (заместитель начальника Ф. И. Синьчугов), а также отзывы энергетических систем и проектных организаций.

Файл-архив ›› Дифференциальная токовая защита сборных шин и ошиновок станций и подстанций напряжением 35 — 220 кВ терминалами БМРЗ. Методика расчета. Гондуров С. А., Илюхин Е. В., Пирогов М, Г., Соловьёв А. Л. Библиотечка электротехника

Соответствует требованиям ПУЭ и руководящим указаниям по релейной защите (Вып 3) «Зашита шин 6 — 220 кВ станций и подстанций». Написана с учетом специфики выполнения дифференциальной защиты шин на цифровых терминалах БМРЗ и опыта их эксплуатации. Учитывался подход и практика решений, принятых в отечественной электроэнергетике. Приведен пример расчета параметров срабатывания и выполнения дифференциальной токовой защиты шин.Предназначена для специалистов проектных организации, работающих в области релейной защиты и системной автоматики электрических станций, подстанции и сетевых предприятий. Будет полезна студентам высших и средних специальных учебных заведений электроэнергетического профиля, занимающихся изучением и проектированием устройств релейной защиты. Библиотечка электротехника. Выпуск 192 

ГЛАВА ПЕРВАЯ. Особенности дифференциальной защиты в терминалах БМРЗ. ГЛАВА ВТОРАЯ. Дифференциальная токовая отсечка и выбор параметров срабатывания ДТО ГЛАВА ТРЕТЬЯ. Дифференциальная токовая защита с торможением и выбор параметров срабатывания ДЗТГЛАВА ЧЕТВЕРТАЯ. Отключение выключателей по сигналу УРОВ от внешних устройств ГЛАВА ПЯТАЯ, Защита при КЗ в «мертвой» зоне между ТТ и СВ/ШСВ . ГЛАВА ШЕСТАЯ. Защита при опробовании шини присоединений ГЛАВА СЕДЬМАЯ. Пример выполнения ДЗШ ПС 110 кВ«Северо-Запад»

Основы релейной защиты ›› 2-2. Максимальная токовая защита без пуска по напряжению и токовая отсечка

РАСЧЕТЫ ЗАЩИТ ПОНИЖАЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

2-2. Максимальная токовая защита без пуска по напряжению и токовая отсечка Особенности выполнения и расчета. Основные условия расчета максимальной токовой защиты для линий 6 и 10 кВ, изложенные в § 1-1, могут быть применены и для выбора уставок максимальной токовой защиты (без пуска по напряжению) понижающих трансформаторов. Выбор тока срабатывания защиты производится по выражениям (1-1) — (1-4), где только лишь коэффициент надежности согласования кнс выбирается несколько большим при наличии на трансформаторе устройства регулирования напряжения тока под нагрузкой (РПН). При расчетах аварийных токов КЗ за трансформаторами с РПН, а также токов самозапуска нагрузки, следует учитывать существенные изменения сопротивлений рассеяния трансформатора (хтр) при изменении положения регулятора РПН (см. ниже). При расчете токов КЗ и выборе уставок защит необходимо также учитывать все возможные режимы работы трансформаторов при их числе более одного, а также при наличии АВР в питаемой сети.

Основы релейной защиты ›› Маркировка вторичных цепей

Общие положения. Маркировка (обозначение) вторичных цепей служит для их опознания в электрической схеме. Маркировку цепей выполняют на схемах и на концах физических проводников, подключаемых к зажимам изделий. Ее выполняют арабскими цифрами, а в ряде случаев — с буквенной приставкой из заглавных букв латинского алфавита. Участки цепей обозначают независимо от условных обозначений зажимов аппаратов, к которым подключают проводники цепей. Участки цепей, разделенные контактами аппаратов, обмотками реле, резисторами, конденсаторами и другими элементами, считают разными, поэтому они имеют разную маркировку. Участки цепей, сходящиеся в одном узле схемы, имеют одинаковую маркировку, при этом при переходе через зажимы маркировка цепи не меняется.

Файл-архив ›› Комплекс программ для МСРЗА. Флегинский Н.М. (г. Полтава)

Некоторые подходы…

единая база данных (БД) ввод параметров без их предварительного пересчета минимум ввода исходной информации с клавиатуры в процессе расчета любой параметр исходной информации вводить один раз выбор из меню для расчета ПС, трансформатора, реактансов системы, линии… автоматизированные экраны подготовки расчета автоматическое построение модели линии, задаваемой конфигурации полуавтоматический ввод в БД некоторых результатов расчетов расчеты уставок РЗ — в едином блоке с расчетом токов КЗ окончательный выбор уставок РЗ остается за человеком, а их оценка — за программой распечатка расчетов на принтере и направление их в текстовый файл архивация результатов расчетов сохранение исходных данных последнего расчета уставок РЗ система концевых меню, позволяющая возвращаться на какой-то этап расчета СУБД —  FoxPro 2.6 Система информационной справки (HTML Help).

Статьи ›› Пример расчета уставок

ОСОБЕННОСТИ ПРОБЛЕМЫ РАСЧЕТА

В были приведены рекомендации авторов по расчету уставок ненаправленных токовых защит нулевой последовательности от ОЗЗ. Из этих рекомендаций видно, что специалисты существенно расходятся во мнениях относительно таких основополагающих для расчета величин, как коэффициент броска, нормируемый коэффициент чувствительности и т.д. В комментарии к Сергей Титенков совершенно верно отмечает, что эти расхождения объясняются различными результатами, полученными авторами в основном в процессе эксплуатации защит от ОЗЗ. Однако это никак не оправдывает пассивности таких организации, как, например, РАО «ЕЭС России», призванных обеспечить разработку нормативных материалов, которые позволили бы проектантам грамотно выбирать виды защиты от ОЗЗ, рассчитывать уставки и проверять чувствительность соответствующих устройств. В настоящее время такие нормативные документы отсутствуют, что существенно затрудняет работу специалистов, занятых проектированием и эксплуатацией устройств защиты от ОЗЗ, и заметно снижает качество этой работы. Существуют и объективные факторы, затрудняющие создание такого рода нормативных документов.

Основы релейной защиты ›› 15-8. Проверка уставок и электрических характеристик реле

а) Общие положения

Электрические характеристики отдельного реле или устройства в целом являются основными показателями, определяющими его исправность и соответствие настройки заданным параметрам — уставкам. Снятие и регулировка электрических характеристик реле производятся, как правило, после окончания механической ревизии аппаратуры. При плановых проверках целесообразно до вскрытия и механической ревизии реле замерить их основные электрические характеристики. Такой порядок проверки позволяет предварительно до вскрытия реле оценить его исправность и, таким образом, определить необходимый объем механической ревизии.