Токовая отсечка

Файл-архив ›› Релейная защита горных электроустановок. Г. Г. ГИМОЯН

В книге излагаются основы техники релейной защиты горных электроустановок. Анализируются физические процессы и выводятся характерные соотношения электрических параметров различных повреждений и ненормальных режимов работы электрооборудования и сетей с учетом специфики горных предприятий. Обосновываются требования к релейной защите по чувствительности, быстродействию и селективности; устанавливается функциональная зависимость между этими параметрами. Излагаются методы теоретического анализа работы максимальных токовых защит, основанных на использовании полных токов и их симметричных составляющих в условиях маломощных и сильно нагруженных сетей горных предприятий. Даются основы построения максимальных токовых фильтровых защит и описываются их разновидности. Приводятся методика выбора, расчет уставок и других параметров защит горных электроустановок от коротких замыканий и ненормальных режимов.Книга рассчитана на широкий круг инженерно-технических и научных работников, занятых разработкой, проектированием и эксплуатацией электрооборудования и распределительных сетей в горной промышленности, а также студентов, специализирующихся в области электрификации горных предприятий.

Файл-архив ›› Использование реле ДЗТ-21 и ДЗТ-23 для защиты трансформаторов, автотрансформаторов и блоков. Таубес И. Р., Удрис А. П. Библиотека электротехника

Предложена методика выбора параметров и расчета уставок защиты типов ДЗТ-21 и ДЗТ-23. Рассмотрен вопрос повышенных погрешностей трансформаторов тока в схеме дифференциальной защиты при токах срабатывания, значительно меньших номинальных токов. Расчет уставок связывается с предварительным расчетом всей схемы токовых цепей дифзащиты. Предлагаемая методика позволяет достаточно просто рассчитывать и корректировать уставки защиты в эксплуатационных условиях. Книга из серии Библиотечка электротехника. 39 выпуск

1. Параметры реле ДЗТ-20 и схем защит с этими реле с точки зрения выбора уставок. 2. Выбор номинальных токов ответвлений по плечам защиты 3. Проблемы, связанные с выбором уставок по типовым методикам 4. Принципы расчета уставок. 5. Выбор коэффициентов трансформации ТТ, оценка схемы токовых цепей и нагрузки на ТТ    6. Определение схемы включения тормозных обмоток и тока начала торможения 7. Окончательный расчет вторичных нагрузок и погрешностей ТТ. 8. Расчет уставок. 9. Определение коэффициента чувствительности   10. Выбор уставки отсечки. 11. Предложения по уточнению методики наладки ДЗТ-21 12. Пример расчета уставок защиты автотрансформатора. Приложение 1. Анализ характеристик намагничивания сталей для ТТ Приложение 2. Пример приближенного расчета погрешности ТТ в схеме ДЗТ. Приложение 3. Пример подбора исходной информации, расчета параметров трансформатора и системы, расчета токов КЗ. Приложение 4. Краткие технические данные защиты типа ДЗТ-20 Приложение 5. Перечень математических обозначений  

Применение

Электрический ток, протекающий в электрической сети, вызывает нагрев её элементов. При проектировании все элементы электрической цепи выбирают так, чтобы они могли сколь угодно долго выдерживать действие тока в нормальном режиме. Однако, в случае короткого замыкания значение силы тока в сети значительно возрастает, что может привести к разрушениям элементов, возгораниям и другим серьёзным последствиям. Кроме того, с возрастанием силы тока увеличиваются электродинамические силы, воздействующие на элементы цепи, что так же может привести к их разрушениям. Изготовлять элементы электрических цепей такими, чтобы они могли долго выдерживать токи короткого замыкания, нецелесообразно с экономической точки зрения. Скорость, с которой возрастает значение электрического тока в повреждённой цепи, такова, что человек не может успеть среагировать должным образом и вмешаться. В связи с этим, практически повсеместно для защиты электрических сетей используется автоматическая защита от коротких замыканий. Одной из основных является токовая отсечка.

Основы релейной защиты ›› 1-8. Релейная защита городских кабельных сетей 6 и 10 кВ от междуфазных КЗ

1-8. Релейная защита городских кабельных сетей 6 и 10 кВ от междуфазных КЗ Общие сведения. Городские сети напряжением 10 и 6 кВ выполняются, как правило, кабельными линиями сравнительно небольшой протяженности (несколько километров). Питание городской сети осуществляется от шин генераторного напряжения теплоэлектроцентралей (ТЭЦ) или шин крупных городских подстанций. Линии, отходящие от них, часто реактируются. Эти линии часто выполняются из двух или более кабелей. Широко применяется параллельная работа кабельных линий, питающихся от одного источника. С увеличением числа параллельно работающих линий усложняется согласование релейной защиты этих линий с защитой питающих элементов.

Токовая отсечка

1.1 Определяем номинальный ток электродвигателя:

1.2 Определяем максимальный ток двигателя при прямом пуске при условии, что двигатель не участвует в самозапуске по формуле 2 :

На рисунку 3 представлена пусковая характеристика двигателя, на котором хорошо видно изменение тока двигателя во время пуска.

Если же у вас двигатель участвует в самозапуске тогда значение Iмакс нужно увеличить на 1,4 раза, так как напряжение на двигателе после включения резервного питания может превышать номинальное в 1,3 – 1,4 раза.

Принцип расчета токовой отсечки для ячейки питающей двигатель от сети, такой же как и для ячейки питания УПП, что бы расчет уставок был полноценным, я повторю расчет ТО для данного примера.

1.3 Токовую отсечку следует отстраивать от максимально возможного тока при пуске (самозапуске) двигателя, согласно ПУЭ 7-изд. п.5.3.46 или при подпитке внешнего КЗ .

1.4 Определяем первичный ток срабатывания токовой отсечки по выражению 12 :

1.5 Определяем коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ на вводах питания двигателя по выражению 14 :

1.6 Исходя из расчета, коэффициент чувствительности меньше 2 (ПУЭ 7-издание п.3.2.21 пункт 8), поэтому в качестве основной защиты двигателя от междуфазных замыканий следует применить дополнительно дифференциальную защиту.

1.7 Токовая отсечка будет выступать в роли резервной защиты. Согласно ПУЭ 7-издание п.3.2.26 для данной токовой отсечки kч ≥ 1,2. В данном примере условие выполняется kч = 1,45 ≥ 1,2.

1.8 Токовая отсечка работает без выдержки времени tс.з. = 0 сек.

Литература

  1. Гондуров С.А., Михалев С.В., Пирогов М.Г., Захаров О.Г. Расчет уставок для цифровых устройств релейной защиты. Токовая отсечка. //Материал размещен на странице:http://bmrz-zakharov.narod.ru/raschet/to.htm
  2. Правила устройства электроустановок. М.: Госэнергонадзор России, 1998, 608 с.
  3. Шнеерсон Э.М. Цифровая релейная защита. М.: Энергоатомиздат, 2007, 549 с.
  4. Александров А.М. Выбор уставок срабатывания защит асинхронных электродвигателей напряжением выше 1 кВ. М.: Энергоатомиздат, 1987/
  5. Королев Е.П., Либерзон Э.М. Расчеты допустимых нагрузок в токовых цепях релейной защиты. М.: Энергия, 1980.
  6. Шабад М.А. Трансформаторы тока в схемах релейной защиты. Экспериментальная и расчетная проверки. Конспект лекций. СПб, ПЭИПК, 2010.

В случаях, когда не применяются предохранители.

Срабатывание может быть обусловлено возможным нарушением баланса токов из-за неодинакового насыщения трансформаторов тока.

Формулы (1) — (8) приведены в работе .

Опыт использования алгоритмов дифференциальной защиты показал ненужность использования в них элемента задержки времени.

Нумерация примеров и формул продолжает нумерацию, начатую в

Гондуров С.А., Михалев С.В., Пирогов М.Г., Захаров О.Г. НТЦ «Механотроника», С-Петербург

Литература

  1. Гондуров С.А., Михалев С.В., Пирогов М.Г., Захаров О.Г. Расчет уставок для цифровых устройств релейной защиты. Токовая отсечка. //Материал размещен на странице: http://bmrz-zakharov.narod.ru/raschet/to.htm.
  2. Гондуров С.А., Михалев С.В., Пирогов М.Г., Захаров О.Г. Расчет уставок для цифровых устройств релейной защиты. Дифференциальная защита электродвигателя. //Материал размещен на странице: http://bmrz-zakharov.narod.ru/raschet/DZT_DTO.htm.
  3. Королев Е.П., Либерзон Э.М. Расчеты допустимых нагрузок в токовых цепях релейной защиты. М.: Энергия, 1980.
  4. Правила устройства электроустановок. М.: Госэнергонадзор России, 1998, 608 с.
  5. Шабад М.А. Трансформаторы тока в схемах релейной защиты. Экспериментальная и расчетная проверки. Конспект лекций. СПб, ПЭИПК, 2010.
  6. Шнеерсон Э.М. Цифровая релейная защита. М.: Энергоатомиздат, 2007, 549 с.
  7. Александров А.М. Выбор уставок срабатывания защит асинхронных электродвигателей напряжением выше 1 кВ. М.: Энергоатомиздат 1987.
  8. Информация об алгоритмах, выполняемых блоками БМРЗ и БМРЗ-100 различных исполнений и модификаций // Материал размещен на странице: http://bmrz-zakharov.narod.ru/algoritmy.htm.
  9. Алгоритмы защиты, выполняемые БМРЗ// Материал размещен на странице: http://bmrz-zakharov.narod.ru/new/_ANSI.htm.

Нумерация рисунков, формул и таблиц продолжает нумерацию, начатую в статьях

Нумерация примеров и формул продолжает нумерацию, начатую в

Гондуров С.А., Михалев С.В., Пирогов М.Г., Захаров О.Г. НТЦ «Механотроника», С-Петербург

Как использовать коэффициент чувствительности на практике

Теперь вы знаете свой коэффициент чувствительности, но как же посчитать на практике ту дозу инсулина, которая правильно понизит уровень глюкозы в крови до целевой нормы? Для этого сначала нужно определиться, какой уровень сахара для вас считается целевым. Я уже как-то говорила, по-моему в  статье “Как правильно сдавать на гликированный гемоглобин?”, что целевой уровень гликемии зависит от возраста, наличия осложнений и степени компенсации сахарного диабета.

Например, человеку с большим стажем диабета в возрасте 75 лет, и имеющему кучу сопутствующей патологии и осложнений сахарного диабета, будет даже вредно и опасно держать сахара в нормальных пределах, т. е. натощак — 3,3-5,5 ммоль/л, а после еды — не более 7,8 ммоль/л, поскольку в этом возрасте внезапные гипогликемии гораздо опаснее, чем чуть завышенный сахар крови. Поэтому для такого пациента адекватным будет уровень сахара натощак 6-7 ммоль/л, а после еды — не более 9-10 ммоль/л.

Другое дело, когда перед нами достаточно здоровый молодой человек лет 25-30, который еще не приобрел серьезных осложнений диабета. Ему, конечно, нужно стараться держать уровень сахара в норме, как у человека без диабета, чтобы не развились осложнения в будущем.

Что же касается детей, то мое мнение несколько расходится с общепринятым мнением детских эндокринологов. Они считают, что для ребенка достаточно хорошими сахарами считаются натощак 6-7 ммоль/л, а после еды – не более 9-10 ммоль/л, и гликированный гемоглобин 7-8 % считается приемлемым.  Они считают (и правильно делают), что для детского мозга также опасны частые гипогликемии, поскольку дети более чувствительны у инсулину и гипогликемия у них наступает очень легко.

Я понимаю врачей и ничуть не осуждаю их, потому что таким образом они защищают детей и себя от глупых и непонятливых родителей, которые не очень внимательно относятся к инсулинотерапии, не прислушиваются к жалобам детей, нечасто измеряют уровень сахара у ребенка. А ведь, чтобы добиться здорового уровня сахара, нужно в день измерять минимум 8 раз.

Я же уверена, что ребенок имеет право на нормальный углеводный обмен, хоть и с помощью инсулина, на активный образ жизни, на радость и счастье от отсутствия осложнений. Поэтому я решила всеми способами держать уровень сахара своего сына в норме. Да, конечно, в этом случае эпизоды гипогликемии неизбежны, но частые измерения и анализ полученного результата позволяют избежать большинства из них. А те, что случились, считаются легкими, т. е.  ребенок жаловался только на общую слабость, а явные признаки (потливость, сердцебиение и пр.) я наблюдала (и надеюсь, так и будет в будущем) очень-очень редко.

В одном из исследований было доказано, что случаи легкого недомогания вследствие снижения уровня сахара никак не отражались на работоспособности и успеваемости в школе. Поэтому считаю, что выбранная мной тактика, хоть и жесткая, но имеет право на существование.

Итак, вы определились с целевым уровнем гликемии: допустим, это 5,0 ммоль/л. Дальше вам нужно знать, какой у вас уровень сахара на данный момент, например, он составляет 10 ммоль/л. Теперь вам нужно выяснить разницу сахаров. В нашем случае это лишние 5 ммоль/л (10 ммоль/л-5,0 ммоль/л). А теперь вам нужно эту разницу сахаров разделить на ваш коэффициент чувствительности, например, он равен 2,5. Вот и получаем компенсационную дозу инсулина 2 ед, которая должна усвоить ваши лишние 5 ммоль/л (5,0 ммоль/л / 2,5 = 2 ед инсулина), т. е. к рассчитанной дозе болюса вам нужно прибавить еще 2 ед на понижение.

Данное правило и коэффициент чувствительности действуют и в обратном порядке. Например, у вас изначально не высокий сахар в крови, а наоборот, низкий. Тут берется тот же целевой уровень сахара. К примеру, целевой уровень сахара — 5,0 ммоль/л, а у вас при измерении всего 3,2 ммоль/л. В этом случае точно так же смотрится разница сахаров, только в этом случае цифра будет отрицательной (3,2 ммоль/л – 5,0 ммоль/л = -1,8 ммоль/л). Теперь также полученный показатель делим на коэффициент чувствительности (-1,8 ммоль/л / 2,5 = – 0,72). Получается, что вам нужно из рассчитанной дозы болюса вычесть 0,72 ед на повышение.

Особенности использования коэффициента чувствительности на практике

Использование данного коэффициента требует соблюдения нескольких несложных правил, чтобы компенсация для вас была удачной и легкой.

  1. Когда вы ввели компенсационную дозу, не нужно в течение последующих 2 часов больше вводить дополнительные дозы инсулина. Дождитесь указанного времени, а потом проанализируйте ситуацию и сделайте выводы.
  2. Если вы через 2 часа хотите ввести еще дозу инсулина на понижение, то сначала нужно вычислить остаточную активность введенного ранее инсулина. Как это делать, я расскажу уже в следующих статьях, поэтому подписывайтесь на обновления, чтобы не пропустить.
  3. Если сахар крови перед едой ниже целевого уровня, то не забудьте вычесть дозу инсулина на повышение.
  4. Пересчитывайте свой коэффициент чувствительности всякий раз, когда заболели простудными заболеваниями, заметили частые гипо или высокие сахара, регулярно занимаетесь спортом, со сменой погодных условий или времени года.

Как вы успели заметить, в результате расчетов получаются далеко не целые цифры. Лучше всего с этим справляются инсулиновые помпы, но вполне хорошо можно набирать и вводить такие дозы на шприц-ручках с шагом 0,5 ед. На сегодня это шприц-ручки HumaPen Luxura НD (шаг 0,5 ед) и Шприц-ручка NovoPen 3 Demi шаг (0,5 ед)

Как вводить маленькие дозы инсулина на понижение с помощью шприц-ручек, я расскажу уже в следующей статье совсем скоро. Не пропустите, возможно, будет видео-ролик. На этом все. Удачного болюса и хороших сахаров всем!

С теплотой и заботой, эндокринолог Лебедева Диляра Ильгизовна

Основы релейной защиты ›› 2-7. Дифференциальная токовая отсечка

РАСЧЕТЫ ЗАЩИТ ПОНИЖАЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

2-7. Дифференциальная токовая отсечка «Правила» допускают применение на трансформаторах мощностью до 25 MB-А дифференциальной защиты с обычными реле тока (например, типа РТ-40), отстроенными по току срабатывания от бросков тока намагничивания и переходных значений тока небаланса, если при этом обеспечивается требуемая чувствительность. Достоинством такой защиты, называемой дифференциальной отсечкой, является меньшая стоимость и меньшая сложность при наладке, чем у защиты с реле серий РНТ и ДЗТ. Ток срабатывания дифференциальной отсечки выбирается по условию отстройки от бросков тока намагничивания трансформатора:

Как выяснить свой коэффициент чувствительности к инсулину

Расчет коэффициента чувствительности зависит от вида инсулина, т. е. от того, каким инсулином  вы пользуетесь: коротким (Хумулин Р, Актрапид, Инсуман Р и пр.) или ультракоротким (Хумалог, Новорапид, Апидра). Существует 2 правила: правило “1500” для первой группы и правило “1800” для второй группы.

Коэффициент рассчитывается по следующим формулам:

Для коротких инсулинов = 1500/(суточная доза инсулина*18), где 18 — это коэффициент перерасчета из мг/дл в ммоль/л.

Для ультракоротких инсулинов = 1800/(суточная доза инсулина*18), где 18 — это коэффициент перерасчета из мг/дл в ммоль/л.

Суточная доза инсулина подразумевает весь инсулин, полученный в течение дня, т. е. и продленный, и короткий. Поскольку доза инсулина может постоянно меняться, то лучше использовать среднее арифметическое значение за несколько дней.

Откуда взялось это правило? В 80-х годах ХХ века правило “1500” было получено опытным путем диабетологом Полом Давидсоном. Такая зависимость верна только для коротких инсулинов и для человека средних лет с массой тела 70 кг и суточной потребностью в инсулине около 50 ед в сутки, но без учета ситуации с малой потребностью в инсулине (менее 10 ед в сутки) и с высокой инсулинорезистентностью (более 100 ед в сутки). Но, даже не смотря на это, на протяжении 15 лет удавалось нормализовывать углеводный обмен большому количеству людей.

Почему используются разные числа (1500, 1800 и даже 2000)? Это зависит от возраста, вида инсулина, индивидуальной чувствительности. Поскольку Хумалог и Новорапид — более активные инсулины, то и цифра для них берется 1800, а некоторые берут 2000, при этом соотношение длинный/короткий инсулин должно быть около 50 %, т. е. в сутки делается примерно одинаковое количество короткого и длинного инсулина.

Брать меньшее число рекомендуется в случае, когда доля короткого инсулина составляет более 50 %, и наоборот, когда доля продленного инсулина больше 50 %, рекомендуется брать число больше 1800. Ниже выкладываю картинку, которая содержит уже готовые коэффициенты чувствительности в зависимости от суточной дозы и выбранного правила.

Коэффициент — самозапуск

Ток срабатывания пусковых токовых реле при наличии блокировки минимального напряжения выбирается из тех же соображений, что и без блокировки ( см. § 7 — 5), но по нормальному току нагрузки или номинальному току защищаемого оборудования и без учета коэффициента самозапуска.

РТ-40, РТ-80, РТ-90) или 1 2 — 1 4 ( реле РТВ); kB — коэффициент возврата реле, в зависимости от типа реле может быть равен 0 8 — 1 — 0 85 ( реле РТ-40, РТ-80, РТ-90) или 0 6 — нО 7 ( реле РТВ); сзп — коэффициент самозапуска, величина которого зависит от вида нагрузки и ее параметров, от схемы и параметров питающей сети, от выбранных параметров срабатывания защиты и автоматики; / раб.

Бытовая нагрузка, определяющая основной профиль нагрузки городских кабельных сетей, характеризуется относительно малой долей двигателей. Коэффициент самозапуска обычно принимается равным 1 2 — 1 3, если нет конкретных данных о составе нагрузки. Токовая отсечка на кабельных линиях, как правило, имеет очень небольшую зону действия из-за малого сопротивления кабельной линии по сравнению с сопротивлением источника мощности. На реактированных линиях токовая отсечка неприменима, поскольку разница между токами короткого замыкания в конце и начале линии невелика.

Схема электроснабжения с токопроводами.

Для облегчения самозапуска наиболее ответственных двигателей часть двигательной нагрузки при достаточно длительных понижениях напряжения отключается. При определении коэффициента самозапуска следует учитывать это обстоятельство.

Поэтому для этого случая в выражении (5.15) и (5.16) коэффициент возврата ke может быть принят равным единице. Строго говоря, коэффициент самозапуска в связи с возможным нера венством токов / зтахи / З тахтоже может быть иным.

Влияние токов самозапуска характеризуется коэффициентом самозапуска / сзап.

Уставка должна быть такой, чтобы в случае срабатывания токового пускового органа под воздействием токов нагрузки или токов самозапуска двигателей отключения не происходило. При наличии пуска по напряжению коэффициент самозапуска самозап в выражении ( 5 — 2) может приниматься равным единице.

Этот ток определяется для максимального режима системы с учетом его возрастания при возможных отключениях отдельных участков сети и за счет самозапуска двигателей при восстановлении напряжения после отключения к. Последнее обстоятельство учитывается введением в расчет коэффициента самозапуска & Сзп, зависящего от доли двигательной нагрузки, количества двигателей, участвующих в самозапуске, и ряда других факторов.

Основные условия расчета максимальных токовых защит и токовых отсечек, изложенные в § 1 — 1 и 1 — 2, справедливы и для линий 35 и 110 кв без ответвлений и с ответвлениями. В выражениях ( 1 — 1) — ( 1 — 3) коэффициент самозапуска kcsn определяется по суммарному току самозапуска нагрузки всех трансформаторов, подключенных к защищаемой линии и ко всем следующим ( по направлению тока) линиям того же напряжения.

Ток срабатывания максимальной токовой защиты выбирается, как и для линии без ответвлений, по условию (5.15), но при определении коэффициента самозапуска & сзп необходимо учитывать токи самозапуска электродвигателей всех подстанций на ответвлениях. Учет дополнительных условий при выборе параметров срабатывания токовой защиты может снизить ее чувствительность по сравнению с чувствительностью защиты на линии без ответвлений. Чувствительность снижается также из-за того, что значения токов в месте установки защиты при повреждении на линии с ответвлениями в ряде случаев могут быть меньше, чем на аналогичной линии без ответвлений. Для повышения чувствительности максимальную токовую защиту и токовую отсечку выполняют с пуском по напряжению; на линии с двусторонним питанием один из комплектов токовой отсечки дополняют органом направления мощности.

Файл-архив ›› Библия релейной защиты и автоматики. Федоров В.А.

В уникальном издании «Библия релейной защиты и автоматики» Федорова В.А. материал изложен в форме вопросов и ответов. В книге даются общие сведения по основам электротехнике, электробезопасности, электрооборудовании подстанций. Большая часть учебника посвящена материалам РЗА, начиная от терминологии, описаний простых защит, схем соединений ТТ и ТН, оперативным цепям РЗА, релейной защит ВЛ 110кВ и выше (ЭПЗ-1636, ШДЭ, ПДЭ, ДФЗ), общеподстанционным защитам, трансформатора и автотрансформатора, автоматики и управления и другим вопросам РЗА.

Книга будет полезна как начинающим так и опытным релейщикам. Библия релейщика

Статьи ›› Расчет уставок ненаправленных токовых защит

О значениях коэффициента броска

В были приведены рекомендации авторов по расчету уставок ненаправленных токовых защит нулевой последовательности от ОЗЗ. Из этих рекомендаций видно, что специалисты существенно расходятся во мнениях относительно таких основополагающих для расчета величин, как коэффициент броска, нормируемый коэффициент чувствительности и т.д. В комментарии к Сергей Титенков утверждает, что используемый в расчетах коэффициент броска, зависящий в основном от высокочастотного тока нулевой последовательности, возникающего в процессе разряда емкости поврежденной фазы цепи и заряда емкостей неповрежденных фаз, не уменьшается при резистивном заземлении нейтрали сети. Это определяется, в частности, тем, что этот резистор в сетях 6–10 кВ включается в цепь маломощного нейтралеобразующего трансформатора. Как это часто бывает в действительности, любое конкретное высказывание имеет свои «границы истинности». Если речь идет о резисторах, устанавливаемых в нейтрали нейтралеров (нейтралер – трехфазная дроссельная катушка с соединением зигзагом) в соответствии с , то такое мнение в большинстве случаев совершенно справедливо. По первой гармонике индуктивное сопротивление нейтралера мощностью 63 кВА на напряжении 10 кВ составляет 96 Ом . По 10–20 гармоникам, которые присутствуют в процессе перезаряда емкостей при ОЗЗ, это сопротивление возрастет до 960–1920 Ом и при сопротивлении резистора порядка 100–150 Ом суммарное сопротивление цепочки «нейтралер – заземляющий резистор» будет практически полностью индуктивным. В результате, в полном соответствии с мнением Сергея Титенкова, заземляющий резистор практически не окажет влияния на токи перезаряда емкостей и, таким образом, не повлияет на коэффициент броска. На напряжении 35 кВ трехобмоточные силовые трансформаторы обычно имеют выведенную нейтраль. Заземляющий резистор включают в цепь этой нейтрали. В этом случае говорить о том, что этот резистор не влияет на токи перезаряда, было бы неверно.

Дифференциальная защита с торможением

3.1 Согласно для данной серии терминалов ДЗТ может выполняться:

Согласно уставка ДЗТ выбирается по выражению 16:

  • Iдзт.нач. = 0,3 Iном.дв. – уставка ДЗТ с током срабатывания меньше номинального тока двигателя, А;
  • Iдзт.нач. = 1,2 Iном.дв. – уставка ДЗТ с током срабатывания больше номинального тока двигателя, А;

3.2 Исходя из того, что двигатель в данном примере ответственный, то согласно ток срабатывания дифференциальной защиты должен быть больше номинального тока защищаемого двигателя и определяется по выражению 16:

Iдзт.нач. = 1,2*Iном.дв.= 1,2*378 = 453,6 А

3.3 При выборе уставки Iдзт.нач с током срабатывания больше номинального тока двигателя, следует применить уставку сигнализации небаланса с уставкой Кнб = 0,4 – 0,6. Принимаем уставку Кнб равной 0,5.

3.4 Определяем коэффициент торможения для повышения чувствительности защит терминалов БМРЗ ДИВГ.648228.080 по выражению 17:

3.5 Определяем уставку сквозного тока (тока торможения) Iскв., рекомендуется выбирать из диапазона от 1,0* Iном.дв. до 1,5* Iном.дв.

Для терминалов БМРЗ ДИВГ.648228.080 принимаем:

Iскв. = 1,0* Iном.дв. = 1,0*378 = 378 А

3.6 Уставку по относительному содержанию второй гармонической составляющей в дифференциальном токе (Iдиф.2г) рекомендуется принимать в диапазоне от 0,15 до 0,2. Принимаем значение уставки Iдиф.2г = 0,15.

3.7 Для реализации алгоритма ДЗТ с очувствлением, нужно задать две уставки: Iдзт.груб. и Iдзт.чувст.

  • Значение уставки Iдзт.груб. = Iдзт.нач. = 1,2*Iном.дв.= 1,2*378 = 453,6 А;
  • Значение уставки Iдзт.чувст. = 0,3*Iном.дв.= 0,3*378 = 113,4 А;

3.8 Определяем коэффициент чувствительности при двухфазном КЗ на вводах питания двигателя по выражению 18 :

3.9 ДЗТ работает без выдержки времени tс.з. = 0 сек.

По результатам выполненных расчетов строим характеристику срабатывания дифференциальных защит, см. рис.4. Выбору подлежат:

  • Iдто = 2183 А – ток срабатывания дифференциальной токовой отсечки;
  • kторм = tgα = 0,36 (20°) – коэффициент торможения;
  • Iдзт.груб. = 453,6 А – ДЗТ с очувствлением;
  • Iдзт.чувст. = 113,4 А — ДЗТ с очувствлением;
  • Iдзт.груб.*Кнб = 453,6*0,5 = 227 А – характеристика сигнализации небаланса;

Часть 3. Алгоритм дифференциальной защиты электродвигателя с торможением

На рис. 3 в предыдущей части была приведена обобщенная структурная схема алгоритма торможения .

В блоках серий БМРЗ и БМРЗ-100, используемых для защиты электрических машин и трансформаторов, применяется алгоритм торможения, характеристика которого имеет два участка (рис. 7)

Рис. 7 Характеристика ДЗТ

На рис. 7 приняты такие обозначения для уставок, задаваемых пользователем

  • IДЗТ 1 — уставка по начальному дифференциальному току срабатывания;
  • IТ-2 — начальный ток торможения на участке б;
  • КТОРМ-2 — коэффициент торможения на втором участке тормозной характеристики.

Расчет значений всех токов производят по алгоритму, показанному на рис. 8, где начальные значения переменных обозначены как Pusk-Idzt_a =0…

Рис. 8 Алгоритм расчета токов

Остальные обозначения следующи

  • Id_a (о.е.) — действующее значение дифференциального тока фазы А;
  • IТ-а (о.е) — действующее значение тока торможения фазы А;
  • Pusk_Idzt_a — признак срабатывания реле по дифференциальному току фазы А.
Оцените статью:
Оставить комментарий
Adblock
detector